1鋼結(jié)構(gòu)部分

1,、支撐與梁柱連接節(jié)點節(jié)點板與支撐連接焊縫計算剪力是如何計算的,？
答：無論是在支撐節(jié)點程序默認按照等強連接設計， 節(jié)點驗算最大軸力設計值N為截面軸向承載力設計值,，即fA,，計算得到N后，如下圖中的情況,，在與該軸力平行的方向的焊縫為兩對共四條,，所以每條焊縫的設計剪力為N/4。

2,、按照《鋼結(jié)構(gòu)設計手冊》檁條計算例題相關(guān)條件采用STS簡支檁條工具箱進行檁條驗算,，發(fā)現(xiàn)工具箱結(jié)果在內(nèi)力相差不大的情況下與手冊結(jié)果有很大差別,，是什么原因？
答：《鋼結(jié)構(gòu)設計手冊》例題中采用的是[10的槽鋼截面,，槽鋼截面對于y軸是不對稱的,，因此其相對于y軸抵抗矩W左，W右是不同的,，考慮強度應力時,，相對于y軸，一側(cè)受壓,，一側(cè)受拉,，兩者都需要考慮，最終強度應力控制值,，應取二者較大值考慮,，《鋼結(jié)構(gòu)設計手冊》中并沒有考慮到這一點，具體設計內(nèi)力和截面數(shù)據(jù)如下：

按照如下方式計算檁條拉壓應力,，結(jié)果取大值,，與STS工具箱計算結(jié)果一致。

3,、門式剛架中需要部分柱間進行抽柱,，三維門式剛架建模時是直接將托梁在三維建模中程序會自動識別嗎？可以考慮該托梁作為支座進的豎向變形,，以及將被支承的這一榀的豎向、水平荷載都傳給相鄰榀嗎,？被托的這一榀是梁端直接支承在托梁上還是需要必帶短柱呢,？
答：如下圖：門式剛架三維設計中的托梁是需要定義的，只有定義了之后程序才會對托梁上承托的豎向荷載,、縱向山墻風荷載和吊車縱向剎車力,，進行導算。需要注意的是門式三維模塊是二維單榀模型的集合,，程序并不會形成用于分析和計算完整的三維模型,，而是和二維pk一樣，生成若干單榀模型,，以橫向為主分析,，同時生成縱向榀數(shù)據(jù)，橫向榀和縱向榀的分析和計算是完全獨立的,，并不存在雙向受力分析和設計過程,，托梁兩端與柱鉸接，所以托梁的豎向荷載產(chǎn)生的豎向力傳到橫向榀,，縱向山墻風荷載和吊車縱向剎車力只對縱向榀（主要是柱間支撐）有影響,。v3系列后期版本可不建立短柱即可完成導算,。具體導算情況可在顯示設置中勾選顯示導荷節(jié)點，選擇需要顯示的工況可以看到導荷結(jié)果,。

4,、門式剛架二維設計中，按照抗規(guī)9.2.14條“低延性,、高彈性承載力”性能化設計控制寬厚比時此項無論不勾選（A類）,，還是勾選1.5倍（B類）。在計算結(jié)果的超限信息中,，板件高厚比限值和寬厚比限值均與兩項不符,，是什么原因？
答：首先明確一下,，不勾選并不是執(zhí)行A類要求,，而是執(zhí)行框架的相關(guān)要求，按抗震烈度對應的鋼框架抗震等級考慮,。模型參數(shù)中設置的抗震等級為四級,，在勾選高彈性低延性性能化設計時，考慮所選類別與抗震等級為四級時的鋼框架要求取大值作為限值,。所以會出現(xiàn)上面問題中描述的情況,。

5 鋼結(jié)構(gòu)二維設計時，為什么格構(gòu)柱的平面外穩(wěn)定不計算,？
答：根據(jù)鋼規(guī)5.2.3和新鋼標8.2.2條要求,，格構(gòu)式柱繞虛軸的作用，彎矩作用平面外可不計算其穩(wěn)定,，由于二維中的作用往往繞著格構(gòu)柱弱軸作用,，因此程序沒有對該柱進行平面外穩(wěn)定驗算。

6,、新鋼標中7.3.2條規(guī)定了寬厚比放大系數(shù),，其值為α=√（ψAf/N），那也就是穩(wěn)定應力比的倒數(shù)再開方,，為什么二維設計構(gòu)件信息中等邊角鋼的寬厚比放大系數(shù)與平面內(nèi)和平面外穩(wěn)定應力比計算的放大系數(shù)都存在很大差異呢,？
答：不論桁架的弦桿還是腹桿，對于單角鋼鉸接桿件,，均認為節(jié)點板連接的單向板其構(gòu)件的穩(wěn)定程序按照新鋼標7.6.1-2條考慮,，即：N/(ηψfA）≤1.0，此時穩(wěn)定應力比還需要考慮折減系數(shù)η,，因此寬厚比放大系數(shù)并不是應力比的倒數(shù)再開方,，需要按照規(guī)范方式重新計算寬厚比放大系數(shù)

7、如下圖所示，模型中二層的左下角鋼柱,，其柱頂與梁剛接,，為何計算長度系數(shù)非常大，達到了4以上,？

答：有疑問的柱y向計算長度系數(shù)較大,，在計算y向計算長度系數(shù)時，其梁柱連接關(guān)系如下圖（七桿模型）：

如上圖所示,，與二層柱相連的X向梁很長一段沒有柱做支撐,，該梁長度達到了39.1米，根據(jù)鋼規(guī)規(guī)附錄E計算相交于柱上下端橫梁線剛度與柱線剛度之和的比值,，由于橫梁整跨跨度非常大,，其線剛度較很小，與柱線剛度之和的比值就很小,，二層該柱的K1和K2均小于0.05,，所以該柱的計算長度系數(shù)大于4是正常的。

2,、計算部分

1,、 一個結(jié)構(gòu)所在地的安評報告給出了地震加速度為0.165g，有何出處,？在軟件中應該如何定義地震動參數(shù),？
答：該值間接判斷是安評人員根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2015中的要求得到的一個中間量，地震動參數(shù)區(qū)劃圖是以二類場地下設防地震下的地震動峰值加速度作為初始參考值的,，各地區(qū)可查表得到,，推測該值0.165g是在二類場地下設防地震下的地震動峰值加速度0.15g的基礎上，按照四類場地考慮附錄E各類場地地震動峰值加速度調(diào)整后得到的值,。
按照地震動參數(shù)區(qū)劃圖確定地震動參數(shù)在v3系列后續(xù)版本程序中均提供的根據(jù)用戶的建筑所在地理信息和場地類別確定地震動參數(shù)的功能,。

2、根據(jù)抗震規(guī)范表8.1.3下的注2：當某個部位各構(gòu)件的承載力滿足2倍地震作用組合下的內(nèi)力要求是,，7~9度的構(gòu)件抗震等級應允許按降低一度確定在SATWE中應該如何考慮？
答：該條要求不能在SATWE直接考慮,，需要人工修改參數(shù),，人工判斷來執(zhí)行，首先在參數(shù)中將地震影響系數(shù)最大值αmax修改為原來的2倍,，然后計算得到相應的結(jié)果,，人工判斷強度和穩(wěn)定是否滿足要求，對于滿足要求的構(gòu)件,，返回特殊構(gòu)件定義中將其抗震等級修改為降低一度之后的抗震等級,，再進行計算即可。

3、如下圖所示：查看該模型恒載作用下邊柱與中柱的柱底彎矩,，邊柱彎矩比中柱彎矩大,，似乎與一般認識不相符，是什么原因,？

答：柱底彎矩與其柱頂約束有關(guān),，柱頂約束越大柱頂彎矩越大，柱底彎矩越小,?？梢赃@樣理解，對于懸臂柱模型在其自由端施加單位1的水平集中力,，此時柱底彎矩為1*H,，選自.投標書代寫網(wǎng) yipai178.com 當柱對柱自由端施加一定的轉(zhuǎn)動約束后，柱頂產(chǎn)生一定彎矩,，柱底彎矩隨之減小,，小于1*H，隨著柱頂約束的增大,，柱底彎矩會進一步減小,，這樣就建立了基本的認知。模型中柱雙側(cè)都有梁拉結(jié),，邊柱只有單側(cè)梁與其連接,，中柱柱頂?shù)募s束比邊柱大很多，其柱底彎矩減小的幅度就要邊柱大,，因此出現(xiàn)模型中邊柱彎矩比中柱彎矩大的現(xiàn)象,。

4、如下圖所示：在規(guī)則的四邊形房間中跨度相同,，導到梁上的荷載相同的兩根梁,，其端部受拉鋼筋差距為什么相差近兩倍？

答：通過分析,，發(fā)現(xiàn)每個獨立的平行四邊形房間都存在相同的問題,，如附圖所示。問題轉(zhuǎn)變?yōu)樵摲块g為什么會出現(xiàn)這樣內(nèi)力和配筋趨勢,。該房間的形狀接近于菱形,，其豎向荷載作用下的內(nèi)力，由水平構(gòu)件傳遞給豎向構(gòu)件,，在豎向構(gòu)件剛度相差不大的情況下,，本著傳力路徑越短，傳遞效率越高的原則,，傳力路徑按照附圖中所標示的方向傳遞,，最終傳遞給1,、2號柱及周圍區(qū)域，內(nèi)力在房間平面中最大,，因此靠近1,、2號柱的梁端內(nèi)力就大，下圖中樓板應力和彎矩的分布也證實了上述判斷,，所以紫色線圈出的這些位置對應的支座配筋比遠離這兩個位置就大得多,。

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